Memorial de Cálculo — Estrutura de Concreto (nível executivo, para revisão e assinatura do engenheiro · ART)

Struton · Kernel v1.0.0 · Motor v1.13.0 · Casa térrea

0. Identificação e rastreabilidade

Exemplo oficial reprodutível: estes hashes identificam exatamente este conjunto de entradas e esta versão do motor. Rode node scripts/gen-exemplos-oficiais.cjs para reproduzir.

1. Dados de entrada

2. Modelo estrutural

3. Casos de carga e combinações (NBR 8681)

4. Verificação de equilíbrio

5. Vigas — esforços e armadura (combinação governante)

6. Pilares — esforços e armadura (combinação governante)

7. Fundações — sapata isolada (Sapata Real v1.0.0)

Tensões no solo com cargas de serviço; punção (C′ a 2d + esmagamento) e flexão (balanço) com ELU. Escopo v1: apenas sapata isolada (sem radier, estacas, sapata associada, viga de equilíbrio, divisa ou recalque).

8. Lajes — grelha simplificada (Lajes por Grelha v1.0.0)

Limites do método: divisão de carga por rigidez de faixa (∝ vão⁴), faixas apoiadas/contínuas, flecha estimada com fator de fissuração/fluência aproximado. Não é MEF de placa; sem punção em laje, nervurada, protendida, cogumelo, aberturas ou balanços complexos.

9. Diagramas e elementos críticos (Diagramas v1.0.0)

Diagramas de M, V e N por barra, deformada amplificada e reações são apresentados na tela técnica para auditoria visual do cálculo — não constituem detalhamento executivo.

10. Detalhamento executivo e tabela de aço (Detalhamento v1.0.0)

Detalhamento executivo da armadura — barras (nº × bitola), estribos e comprimentos REAIS por ancoragem (§9.4), decalagem (§17.4.2) e emendas; quadro de ferros com peso real por bitola, e prancha ABNT plotável (PDF/DXF). Ressalvas: momento da laje lisa é estimativa; densificação de estribo de pilar (§18.4.3) não modelada; ganchos/dobras padrão NBR; elemento sem As fica INCOMPLETO.

Resumo de aço por bitola

Quantitativo de aço por bitola. O projeto executivo (cálculo + detalhamento + prancha) é para revisão, complementação e ASSINATURA (ART) do engenheiro habilitado — a ferramenta não o substitui.

11. Leitura interpretativa do Copiloto (Copiloto v1.0.0)

Status global: atenção — há pontos de risco a revisar. O elemento que governa o projeto é o pilar P1_1_0 (maior carga, 222 kN).

• Pilar mais carregado: P1_1_0 — N = 222 kN (ELU_1).
• Viga mais solicitada: VY1_0_1 — M = 54,9 kN·m (ELU_1).
• Maior deslocamento: 1,0 mm na combinação ELU_2x_neg (vento dominante).
• Maior reação de apoio: P1_1_0 — 222 kN.
• Sapata crítica: S1_1_0 — 0,85×1,70 m, σmáx 193 kPa.
• Laje crítica: L0_0_1 — Mx = 10,1 kN·m/m, flecha 13,7 mm.
• Aço do detalhamento (peso real — comprimentos de ancoragem/decalagem/emenda, vigas+pilares+lajes+fundações): 2158 kg.
• Equilíbrio conferido (ΣReações = ΣCargas, erro 9.0e-14%).

Riscos a revisar

• RISCO: Viga VY1_0_1: 7Ø10 (superior) NÃO cabem em bw=14.000000000000002 cm — exigiriam 4 camadas (máx 2/camada para a_h ≥ 2.3 cm, §18.3.2.2). Detalhamento impossível: bitola maior ou alargue a viga.

Recomendações de estudo (sugestões de estudo)

• Submeter o projeto ao engenheiro de estruturas responsável para a revisão, o detalhamento final e a ART antes de qualquer construção.

12. Comparação de soluções (Comparador v1.0.0)

Cenários de estudo processados pelo Kernel a partir da malha base (custo: concreto R$ 400/m³, aço R$ 10/kg). Cada cenário tem hash próprio.

Selos: mais econômica = Vãos −15%. Comparação de cenários de ESTUDO processados pelo Kernel Pro: mostra diferenças objetivas, NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Custo é estimativa de estudo.

13. Otimização de custo/risco (Otimizador v1.0.0)

Pontuação multicritério 0–100 sobre os cenários comparáveis (modo equilíbrio: custo 25%, aço 15%, concreto 10%, deslocamento 25%, risco 25%). O Otimizador processa critérios explícitos e explica o trade-off — não inventa cenários nem escolhe a solução executiva.

Resultado: Melhor no modo "equilíbrio geral": Vãos −15% (score 85).

14. Avisos e diagnósticos

RISCO (1)

• Viga VY1_0_1: 7Ø10 (superior) NÃO cabem em bw=14.000000000000002 cm — exigiriam 4 camadas (máx 2/camada para a_h ≥ 2.3 cm, §18.3.2.2). Detalhamento impossível: bitola maior ou alargue a viga.

ATENÇÃO (16)

• Fundações: σadm = 200 kPa assumido — confirme com sondagem SPT do terreno.
• Laje L0_0_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
• Laje L0_1_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
• Laje L1_0_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
• Laje L1_1_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
• Punção (NBR 6118 §19.5) verificada em 9 pilares como apoio pontual da laje (força = carga tributária do MEF). Neste modelo a laje é apoiada em VIGAS, então a punção no pilar NÃO é o mecanismo ativo (a carga vai à viga e a viga ao pilar) — 9 pilares exigiriam armadura/reprovariam SE fosse laje lisa. Vira governante na laje lisa/cogumelo.
• Sapata S0_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=34.3 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Sapata S0_1_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Sapata S0_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=35 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Sapata S1_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=33.8 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Sapata S1_1_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Sapata S1_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.3 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Sapata S2_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=34 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Sapata S2_1_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Sapata S2_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=34.7 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
• Vento dinâmico: amortecimento ζ não informado — usando o default de concreto ζ=0,01 (citado, NBR 6123); informe ζ do material se diferente.

INFO (3)

• 8 pilar(es) em FLEXÃO COMPOSTA OBLÍQUA (momento nos DOIS eixos): P0_0_0, P0_1_0, P0_2_0, P1_0_0, P1_2_0, P2_0_0 …(+2) — dimensionados pela interação biaxial da NBR 6118 §17.2.5 (não mais pelo pior eixo isolado; arranjo/d′ default 8 barras/4 cm, confirme no detalhamento). O As já considera os dois eixos.
• Fundações: recalque NÃO verificado (informe kv, coef. de reação vertical, para a ISE-Winkler) — limitação desta análise sem kv.
• Lajes: análise refinada por MEF (analogia de grelha, validada vs Kirchhoff/Navier) com verificação cruzada pelo método simplificado (Marcus/Grashof).

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