CÁLCULO EXECUTIVO · REVISÃO E ART DO ENGENHEIRO
Exemplo oficial de validação — Casa térrea. Processado pelo Kernel Pro com os parâmetros-padrão da ferramenta; serve de referência auditável do que o Modo Engenheiro Pro produz.
Abrir a ferramenta › Memorial de Cálculo — Estrutura de Concreto (nível executivo, para revisão e assinatura do engenheiro · ART)
Struton · Kernel v1.0.0 · Motor v1.13.0 · Casa térrea
0. Identificação e rastreabilidade
Kernel: v1.0.0
Motor: v1.13.0
Modelo: v1.2.0
Combinações: v1.0.0
Memorial: v1.1.0
Hash da entrada: 9a4129fd
Hash do resultado: 9005262c
Exemplo oficial reprodutível: estes hashes identificam exatamente este conjunto de entradas e esta versão do motor. Rode node scripts/gen-exemplos-oficiais.cjs para reproduzir.
1. Dados de entrada
Pavimentos: 1
Pé-direito: 2.8 m
Malha X: 4 / 4 m
Malha Y: 5 / 5 m
fck: 25 MPa
Viga típica: 14×35 cm
Pilar: 19×40 cm
Carga permanente: 5,00 kN/m²
Sobrecarga (uso): 1,50 kN/m²
Vento V0: 35 m/s · Ca 1.2
2. Modelo estrutural
Nós: 18
Barras: 21
Graus de liberdade: 108
Apoios: 9 (engastes)
3. Casos de carga e combinações (NBR 8681)
| Combinação | Estado-limite | Fatores |
|---|
| ELU_1 | ELU | G×1.4 Q×1.4 Wx×0.84 Wy×0.84 |
| ELU_2x | ELU | G×1.4 Q×0.98 Wx×1.4 |
| ELU_2y | ELU | G×1.4 Q×0.98 Wy×1.4 |
| ELU_2x_neg | ELU | G×1.4 Q×0.98 Wx×-1.4 |
| ELU_2y_neg | ELU | G×1.4 Q×0.98 Wy×-1.4 |
| ELU_FAVx | ELU | G×1 Wx×1.4 |
| ELU_FAVx_neg | ELU | G×1 Wx×-1.4 |
| ELU_FAVy | ELU | G×1 Wy×1.4 |
| ELU_FAVy_neg | ELU | G×1 Wy×-1.4 |
| ELS_W | ELS | G×1 Q×1 Wx×1 |
4. Verificação de equilíbrio
Reação vertical: 634 kN
Carga aplicada: 634 kN
Erro: 9.0e-14 %
5. Vigas — esforços e armadura (combinação governante)
| Viga | Mz (kN·m) | Comb. | Vy (kN) | As (cm²) | Status |
|---|
| VY1_0_1 | 54,9 | ELU_1 | 62 | 4,85 | revisar (flecha incremental pós-alvenaria Tab. 13.3 ℓ/500) |
| VY1_1_1 | 53,2 | ELU_1 | 62 | 4,67 | revisar (flecha incremental pós-alvenaria Tab. 13.3 ℓ/500) |
| VX0_1_1 | 35,1 | ELU_1 | 46 | 2,88 | aprovado |
| VX1_1_1 | 33,8 | ELU_2x_neg | 45 | 2,75 | aprovado |
| VY0_0_1 | 29,9 | ELU_1 | 34 | 2,41 | aprovado |
| VY2_0_1 | 29,9 | ELU_1 | 34 | 2,41 | aprovado |
| VY0_1_1 | 28,7 | ELU_2y_neg | 33 | 2,31 | aprovado |
| VY2_1_1 | 28,7 | ELU_2y_neg | 33 | 2,31 | aprovado |
| VX0_0_1 | 19,8 | ELU_1 | 26 | 1,55 | aprovado |
| VX0_2_1 | 19,8 | ELU_1 | 26 | 1,55 | aprovado |
| VX1_0_1 | 19,5 | ELU_2x_neg | 25 | 1,53 | aprovado |
| VX1_2_1 | 19,5 | ELU_2x_neg | 25 | 1,53 | aprovado |
6. Pilares — esforços e armadura (combinação governante)
| Pilar | N (kN) | Comb. | M (kN·m) | As (cm²) | Status |
|---|
| P1_1_0 | 222 | ELU_1 | 4,3 | 3,04 | aprovado |
| P1_2_0 | 113 | ELU_1 | 38,9 | 3,78 | aprovado |
| P1_0_0 | 113 | ELU_1 | 37,1 | 3,53 | aprovado |
| P2_1_0 | 109 | ELU_1 | 12,7 | 3,04 | aprovado |
| P0_1_0 | 107 | ELU_1 | 12,7 | 3,04 | aprovado |
| P2_2_0 | 57 | ELU_1 | 21,8 | 3,62 | aprovado |
| P2_0_0 | 56 | ELU_1 | 21,1 | 3,54 | aprovado |
| P0_2_0 | 55 | ELU_1 | 21,8 | 3,65 | aprovado |
| P0_0_0 | 55 | ELU_1 | 21,1 | 3,58 | aprovado |
7. Fundações — sapata isolada (Sapata Real v1.0.0)
Tipo: sapata isolada retangular sob pilar retangular
σadm do solo: 200 kPa
Sapatas: 9
| Sapata | Pilar | Nk (kN) | Nd (kN) | Comb. | B×L (m) | h (cm) | σmáx/σmín (kPa) | Punção | Arm. X / Y | Status |
|---|
| S1_1_0 | P1_1_0 | 234 | 327 | ELU_1 | 0,85×1,70 | 25 | 193 / 163 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/13 | aprovado |
| S0_1_0 | P0_1_0 | 136 | 189 | ELU_1 | 0,75×1,45 | 25 | 185 / 91 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S2_1_0 | P2_1_0 | 136 | 190 | ELU_1 | 0,75×1,45 | 25 | 185 / 91 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S1_0_0 | P1_0_0 | 135 | 188 | ELU_1 | 0,80×1,50 | 25 | 186 / 61 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S1_2_0 | P1_2_0 | 135 | 189 | ELU_1 | 0,80×1,50 | 25 | 186 / 61 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S0_0_0 | P0_0_0 | 78 | 107 | ELU_1 | 0,75×1,15 | 25 | 187 / 12 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S0_2_0 | P0_2_0 | 78 | 108 | ELU_1 | 0,75×1,15 | 25 | 187 / 12 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S2_0_0 | P2_0_0 | 78 | 109 | ELU_1 | 0,75×1,15 | 25 | 187 / 12 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S2_2_0 | P2_2_0 | 78 | 109 | ELU_1 | 0,75×1,15 | 25 | 187 / 12 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
Tensões no solo com cargas de serviço; punção (C′ a 2d + esmagamento) e flexão (balanço) com ELU. Escopo v1: apenas sapata isolada (sem radier, estacas, sapata associada, viga de equilíbrio, divisa ou recalque).
8. Lajes — grelha simplificada (Lajes por Grelha v1.0.0)
Tipo: laje maciça (macica)
Método: grelha por faixas cruzadas (Marcus/Grashof)
Lajes: 4
Limites do método: divisão de carga por rigidez de faixa (∝ vão⁴), faixas apoiadas/contínuas, flecha estimada com fator de fissuração/fluência aproximado. Não é MEF de placa; sem punção em laje, nervurada, protendida, cogumelo, aberturas ou balanços complexos.
| Laje | Lx×Ly (m) | h (cm) | Tipo | Mx⁺/Mx⁻ | My⁺/My⁻ | flecha/lim (mm) | Arm. X / Y | Reação (kN/m) | Status |
|---|
| L0_0_1 | 4,00×5,00 | 10 | 2 direções | 10,1 / 17,9 | 6,4 / 11,4 | 13,7 / 16 | Ø8 c/7.5 / Ø8 c/10.5 | 10,8 | aprovado |
| L0_1_1 | 4,00×5,00 | 10 | 2 direções | 10,1 / 17,9 | 6,4 / 11,4 | 13,7 / 16 | Ø8 c/7.5 / Ø8 c/10.5 | 10,8 | aprovado |
| L1_0_1 | 4,00×5,00 | 10 | 2 direções | 10,1 / 17,9 | 6,4 / 11,4 | 13,7 / 16 | Ø8 c/7.5 / Ø8 c/10.5 | 10,8 | aprovado |
| L1_1_1 | 4,00×5,00 | 10 | 2 direções | 10,1 / 17,9 | 6,4 / 11,4 | 13,7 / 16 | Ø8 c/7.5 / Ø8 c/10.5 | 10,8 | aprovado |
9. Diagramas e elementos críticos (Diagramas v1.0.0)
Momento máx: 37,1 / -54,9 kN·m (VY1_0_1)
Cortante máx: 62 kN
Normal máx: 222 kN
Deslocamento máx: 1,0 mm
Nó crítico: N9
Comb. da deformada: ELU_2x_neg
Apoio mais solicitado: P1_1_0 = 222 kN
Diagramas de M, V e N por barra, deformada amplificada e reações são apresentados na tela técnica para auditoria visual do cálculo — não constituem detalhamento executivo.
10. Detalhamento executivo e tabela de aço (Detalhamento v1.0.0)
Detalhamento executivo da armadura — barras (nº × bitola), estribos e comprimentos REAIS por ancoragem (§9.4), decalagem (§17.4.2) e emendas; quadro de ferros com peso real por bitola, e prancha ABNT plotável (PDF/DXF). Ressalvas: momento da laje lisa é estimativa; densificação de estribo de pilar (§18.4.3) não modelada; ganchos/dobras padrão NBR; elemento sem As fica INCOMPLETO.
| Viga | Comb. | Inferior | Superior | Estribo | Aço (kg) |
|---|
| VY1_0_1 | ELU_1 | 4Ø10 | 4Ø16 | Ø5 c/16 | 54,4 |
| VY1_1_1 | ELU_1 | 4Ø10 | 3Ø16 | Ø5 c/16 | 45,2 |
| VY0_0_1 | ELU_1 | 3Ø8 | 4Ø10 | Ø5 c/18 | 24,6 |
| VY2_0_1 | ELU_1 | 3Ø8 | 4Ø10 | Ø5 c/18 | 24,6 |
| VY0_1_1 | ELU_2y_neg | 3Ø8 | 4Ø10 | Ø5 c/18 | 24,5 |
| VY2_1_1 | ELU_2y_neg | 3Ø8 | 4Ø10 | Ø5 c/18 | 24,5 |
| Pilar | Pav. | Longitudinal | Taxa | Estribo | Aço (kg) |
|---|
| P1_2_0 | 0 | 5Ø10 | 0,50% | Ø6.3 c/12 | 16,6 |
| P0_2_0 | 0 | 5Ø10 | 0,48% | Ø6.3 c/12 | 16,6 |
| P2_2_0 | 0 | 5Ø10 | 0,48% | Ø6.3 c/12 | 16,6 |
| P0_0_0 | 0 | 5Ø10 | 0,47% | Ø6.3 c/12 | 16,6 |
| P2_0_0 | 0 | 5Ø10 | 0,47% | Ø6.3 c/12 | 16,5 |
| P1_0_0 | 0 | 5Ø10 | 0,46% | Ø6.3 c/12 | 16,5 |
| Sapata | B×L×h (m) | Arm. X | Arm. Y | Arranque | Aço (kg) |
|---|
| S1_1_0 | 0,85×1,70×0,45 | 15Ø10 | 8Ø10 | 3,04 cm² | 18,4 |
| S1_0_0 | 0,80×1,50×0,45 | 14Ø10 | 8Ø10 | 3,53 cm² | 16,4 |
| S1_2_0 | 0,80×1,50×0,45 | 14Ø10 | 8Ø10 | 3,78 cm² | 16,4 |
| S0_1_0 | 0,75×1,45×0,45 | 13Ø10 | 7Ø10 | 3,04 cm² | 14,2 |
| S2_1_0 | 0,75×1,45×0,45 | 13Ø10 | 7Ø10 | 3,04 cm² | 14,2 |
| S0_0_0 | 0,75×1,15×0,45 | 11Ø10 | 7Ø10 | 3,58 cm² | 11,8 |
Resumo de aço por bitola
| Bitola | Comprimento (m) | Peso (kg) |
|---|
| Ø5 | 280 | 43,2 |
| Ø6.3 | 410 | 100,5 |
| Ø8 | 3.608 | 1.425,1 |
| Ø10 | 456 | 281,3 |
| Ø12.5 | 28 | 26,7 |
| Ø16 | 42 | 66,8 |
| TOTAL | — | 1.944 kg |
Quantitativo de aço por bitola. O projeto executivo (cálculo + detalhamento + prancha) é para revisão, complementação e ASSINATURA (ART) do engenheiro habilitado — a ferramenta não o substitui.
11. Leitura interpretativa do Copiloto (Copiloto v1.0.0)
Status global: atenção — há pontos de risco a revisar. O elemento que governa o projeto é o pilar P1_1_0 (maior carga, 222 kN).
- Pilar mais carregado: P1_1_0 — N = 222 kN (ELU_1).
- Viga mais solicitada: VY1_0_1 — M = 54,9 kN·m (ELU_1).
- Maior deslocamento: 1,0 mm na combinação ELU_2x_neg (vento dominante).
- Maior reação de apoio: P1_1_0 — 222 kN.
- Sapata crítica: S1_1_0 — 0,85×1,70 m, σmáx 193 kPa.
- Laje crítica: L0_0_1 — Mx = 10,1 kN·m/m, flecha 13,7 mm.
- Aço do detalhamento (peso real — comprimentos de ancoragem/decalagem/emenda, vigas+pilares+lajes+fundações): 1944 kg.
- Equilíbrio conferido (ΣReações = ΣCargas, erro 9.0e-14%).
Riscos a revisar
- RISCO: Viga VX0_0_1 · nó N1 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX0_0_1 · nó N1 · zona superior: ℓb,nec 30.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX0_0_1 · nó N7 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_0_1 · nó N7 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_0_1 · nó N13 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_0_1 · nó N13 · zona superior: ℓb,nec 30.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX0_1_1 · nó N3 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX0_1_1 · nó N3 · zona superior: ℓb,nec 47.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX0_1_1 · nó N9 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_1_1 · nó N9 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_1_1 · nó N15 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_1_1 · nó N15 · zona superior: ℓb,nec 47.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX0_2_1 · nó N5 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX0_2_1 · nó N5 · zona superior: ℓb,nec 30.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX0_2_1 · nó N11 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_2_1 · nó N11 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_2_1 · nó N17 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VX1_2_1 · nó N17 · zona superior: ℓb,nec 30.1 cm > líquido 15.37 cm.
- RISCO: Viga VY0_0_1 · nó N1 · zona superior: ℓb,nec 37.7 cm > líquido 36.37 cm.
- RISCO: Viga VY0_1_1 · nó N5 · zona superior: ℓb,nec 37.7 cm > líquido 36.37 cm.
- RISCO: Viga VY1_0_1 · nó N7 · zona superior: ℓb,nec 60.3 cm > líquido 36.37 cm.
- RISCO: Viga VY1_1_1 · nó N11 · zona superior: ℓb,nec 60.3 cm > líquido 36.37 cm.
- RISCO: Viga VY2_0_1 · nó N13 · zona superior: ℓb,nec 37.7 cm > líquido 36.37 cm.
- RISCO: Viga VY2_1_1 · nó N17 · zona superior: ℓb,nec 37.7 cm > líquido 36.37 cm.
Recomendações de estudo (sugestões de estudo)
- Submeter o projeto ao engenheiro de estruturas responsável para a revisão, o detalhamento final e a ART antes de qualquer construção.
Esta leitura é uma INTERPRETAÇÃO do resultado executivo do Kernel Pro — não recalcula nada e NÃO substitui um engenheiro de estruturas habilitado com ART. Não atesta segurança para execução nem libera a estrutura para construção. Esta interpretação deriva exatamente do resultado do Kernel Pro (hash 9005262c) e NÃO substitui o engenheiro de estruturas habilitado.
12. Comparação de soluções (Comparador v1.0.0)
Cenários de estudo processados pelo Kernel a partir da malha base (custo: concreto R$ 400/m³, aço R$ 10/kg). Cada cenário tem hash próprio.
| Cenário | Status | Aço (kg) | Concreto (m³) | Custo (R$) | Δ custo | hash |
|---|
| Cenário base | atenção | 1.944 | 19,8 | 46.083 | — | 9005262c |
| Viga +5 cm de altura | atenção | 1.870 | 20,1 | 45.933 | -0% | 128bdd98 |
| Pilar +5 cm na seção | atenção | 1.976 | 20,7 | 47.214 | +2% | 6dad733e |
| Laje +2 cm de espessura | atenção | 1.750 | 21,4 | 44.786 | -3% | a94bb296 |
| fck +5 MPa | atenção | 1.868 | 19,4 | 45.134 | -2% | f58d7032 |
| Vãos −15% | atenção | 1.147 | 16,0 | 33.278 | -28% | f916f43a |
| σadm do solo +50 kPa (estudo) | atenção | 1.921 | 19,0 | 45.436 | -1% | 79790964 |
Selos: mais econômica = Vãos −15%. Comparação de cenários de ESTUDO processados pelo Kernel Pro: mostra diferenças objetivas, NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Custo é estimativa de estudo.
13. Otimização de custo/risco (Otimizador v1.0.0)
Pontuação multicritério 0–100 sobre os cenários comparáveis (modo equilíbrio: custo 25%, aço 15%, concreto 10%, deslocamento 25%, risco 25%). O Otimizador processa critérios explícitos e explica o trade-off — não inventa cenários nem escolhe a solução executiva.
| # | Alternativa | Score | Recomendável (estudo)? | Métrica governante | hash |
|---|
| 1 | Vãos −15% ★ | 85,0 | sim | custo | f916f43a |
| 2 | Pilar +5 cm na seção | 39,7 | sim | deslocamento | 6dad733e |
| 3 | fck +5 MPa | 29,7 | sim | risco | f58d7032 |
| 4 | Viga +5 cm de altura | 18,8 | sim | risco | 128bdd98 |
| 5 | Cenário base | 13,9 | sim | risco | 9005262c |
| 6 | σadm do solo +50 kPa (estudo) | 11,6 | sim | concreto | 79790964 |
| 7 | Laje +2 cm de espessura | 8,4 | sim | custo | a94bb296 |
Resultado: Melhor no modo "equilíbrio geral": Vãos −15% (score 85).
Otimização de cenários de ESTUDO: ranqueia, por critérios explícitos, os resultados do Kernel Pro. NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Pesos e custo são de estudo.
14. Avisos e diagnósticos
RISCO (24)
- Viga VX0_0_1 · nó N1 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX0_0_1 · nó N1 · zona superior: ℓb,nec 30.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX0_0_1 · nó N7 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_0_1 · nó N7 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_0_1 · nó N13 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_0_1 · nó N13 · zona superior: ℓb,nec 30.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX0_1_1 · nó N3 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX0_1_1 · nó N3 · zona superior: ℓb,nec 47.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX0_1_1 · nó N9 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_1_1 · nó N9 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_1_1 · nó N15 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_1_1 · nó N15 · zona superior: ℓb,nec 47.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX0_2_1 · nó N5 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX0_2_1 · nó N5 · zona superior: ℓb,nec 30.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX0_2_1 · nó N11 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_2_1 · nó N11 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_2_1 · nó N17 · zona inferior: ℓb,nec 21.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VX1_2_1 · nó N17 · zona superior: ℓb,nec 30.1 cm > líquido 15.37 cm.
- Viga VY0_0_1 · nó N1 · zona superior: ℓb,nec 37.7 cm > líquido 36.37 cm.
- Viga VY0_1_1 · nó N5 · zona superior: ℓb,nec 37.7 cm > líquido 36.37 cm.
- Viga VY1_0_1 · nó N7 · zona superior: ℓb,nec 60.3 cm > líquido 36.37 cm.
- Viga VY1_1_1 · nó N11 · zona superior: ℓb,nec 60.3 cm > líquido 36.37 cm.
- Viga VY2_0_1 · nó N13 · zona superior: ℓb,nec 37.7 cm > líquido 36.37 cm.
- Viga VY2_1_1 · nó N17 · zona superior: ℓb,nec 37.7 cm > líquido 36.37 cm.
ATENÇÃO (22)
- Sapata S0_1_0: FLEXÍVEL pela §22.6.1 (h 25 cm < 35 cm em Y). A distribuição PLANA de tensões foi adotada e a §22.6.1 manda revê-la; a punção §19.5 está verificada. Decisão de projeto: aceitar o modelo flexível com esta ressalva, ou elevar h.
- Sapata S1_0_0: FLEXÍVEL pela §22.6.1 (h 25 cm < 36.7 cm em Y). A distribuição PLANA de tensões foi adotada e a §22.6.1 manda revê-la; a punção §19.5 está verificada. Decisão de projeto: aceitar o modelo flexível com esta ressalva, ou elevar h.
- Sapata S1_1_0: σmax = 192.8 kPa é 96.4 % de σadm (200 kPa) — ATENDE, mas com folga abaixo de 5 %. σadm vem de sondagem INTERPRETADA (entrada declarada, não medida por nós): confirme a procedência antes de aceitar a margem, ou aumente B×L.
- Sapata S1_1_0: FLEXÍVEL pela §22.6.1 (h 25 cm < 43.3 cm em Y). A distribuição PLANA de tensões foi adotada e a §22.6.1 manda revê-la; a punção §19.5 está verificada. Decisão de projeto: aceitar o modelo flexível com esta ressalva, ou elevar h.
- Sapata S1_2_0: FLEXÍVEL pela §22.6.1 (h 25 cm < 36.7 cm em Y). A distribuição PLANA de tensões foi adotada e a §22.6.1 manda revê-la; a punção §19.5 está verificada. Decisão de projeto: aceitar o modelo flexível com esta ressalva, ou elevar h.
- Sapata S2_1_0: FLEXÍVEL pela §22.6.1 (h 25 cm < 35 cm em Y). A distribuição PLANA de tensões foi adotada e a §22.6.1 manda revê-la; a punção §19.5 está verificada. Decisão de projeto: aceitar o modelo flexível com esta ressalva, ou elevar h.
- Fundações: σadm = 200 kPa assumido — confirme com sondagem SPT do terreno.
- Laje L0_0_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L0_1_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L1_0_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L1_1_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Punção (NBR 6118 §19.5) verificada em 9 pilares como apoio pontual da laje (força = carga tributária do MEF). Neste modelo a laje é apoiada em VIGAS, então a punção no pilar NÃO é o mecanismo ativo (a carga vai à viga e a viga ao pilar) — 9 pilares exigiriam armadura/reprovariam SE fosse laje lisa. Vira governante na laje lisa/cogumelo.
- Sapata S0_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=34.3 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S0_1_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S0_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=35 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S1_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=33.8 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S1_1_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S1_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.3 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S2_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=34 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S2_1_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S2_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=34.7 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Vento dinâmico: amortecimento ζ não informado — usando o default de concreto ζ=0,01 (citado, NBR 6123); informe ζ do material se diferente.
INFO (19)
- 8 pilar(es) em FLEXÃO COMPOSTA OBLÍQUA (momento nos DOIS eixos): P0_0_0, P0_1_0, P0_2_0, P1_0_0, P1_2_0, P2_0_0 …(+2) — dimensionados pela interação biaxial da NBR 6118 §17.2.5 (não mais pelo pior eixo isolado; arranjo/d′ default 8 barras/4 cm, confirme no detalhamento). O As já considera os dois eixos.
- Fundações: recalque NÃO verificado (informe kv, coef. de reação vertical, para a ISE-Winkler) — limitação desta análise sem kv.
- Lajes: análise refinada por MEF (analogia de grelha, validada vs Kirchhoff/Navier) com verificação cruzada pelo método simplificado (Marcus/Grashof).
- Viga VX0_1_1: superior de 6 para 7Ø8 — As recalculado com o d real (27.5 cm).
- Viga VX0_1_1: superior trocada de 7Ø8 para 3Ø12.5 — bitola maior reduz camadas e preserva o d.
- Viga VX1_1_1: superior de 6 para 7Ø8 — As recalculado com o d real (27.5 cm).
- Viga VX1_1_1: superior trocada de 7Ø8 para 3Ø12.5 — bitola maior reduz camadas e preserva o d.
- Viga VY0_0_1: superior de 5 para 6Ø8 — As recalculado com o d real (28.3 cm).
- Viga VY0_0_1: superior trocada de 6Ø8 para 4Ø10 — bitola maior reduz camadas e preserva o d.
- Viga VY0_1_1: superior trocada de 5Ø8 para 4Ø10 — bitola maior reduz camadas e preserva o d.
- Viga VY1_0_1: superior de 7 para 9Ø10 — As recalculado com o d real (25.67 cm).
- Viga VY1_0_1: inferior trocada de 5Ø8 para 4Ø10 — bitola maior reduz camadas e PRESERVA o d (§18.3.2.2 + ordem do critério A04: bitola antes de camada).
- Viga VY1_0_1: superior trocada de 9Ø10 para 4Ø16 — bitola maior reduz camadas e preserva o d.
- Viga VY1_1_1: superior de 6 para 8Ø10 — As recalculado com o d real (26.5 cm).
- Viga VY1_1_1: inferior trocada de 5Ø8 para 4Ø10 — bitola maior reduz camadas e PRESERVA o d (§18.3.2.2 + ordem do critério A04: bitola antes de camada).
- Viga VY1_1_1: superior trocada de 8Ø10 para 3Ø16 — bitola maior reduz camadas e preserva o d.
- Viga VY2_0_1: superior de 5 para 6Ø8 — As recalculado com o d real (28.3 cm).
- Viga VY2_0_1: superior trocada de 6Ø8 para 4Ø10 — bitola maior reduz camadas e preserva o d.
- Viga VY2_1_1: superior trocada de 5Ø8 para 4Ø10 — bitola maior reduz camadas e preserva o d.
Limitações e responsabilidade: Projeto estrutural de concreto em NÍVEL EXECUTIVO — cálculo E detalhamento da armadura (comprimentos reais por ancoragem §9.4, decalagem §17.4.2 e emendas; quadro de ferros com peso real; prancha ABNT plotável), validado contra norma e referências, para REVISÃO, complementação e ASSINATURA do engenheiro responsável (ART). O aço transversal do pilar inclui os GRAMPOS antiflambagem (§18.2.4) e a armadura de EMENDA (§9.5.2.4); o espaçamento e o φt mínimo seguem §18.4.3. Ressalvas declaradas: o momento da laje LISA é estimativa (dimensione por pórticos equivalentes); os ganchos usam o comprimento REAL do raio de dobra (ponta reta + arco sobre o pino, §9.4.2.3/§9.4.6.1); o confinamento volumétrico SÍSMICO (NBR 15421) fica fora do escopo; elemento sem As fica INCOMPLETO (não somado nem desenhado). A responsabilidade técnica e a ART são do engenheiro habilitado — a ferramenta NÃO substitui nem dispensa o profissional. A análise é por pórtico espacial 3D com combinações ELU/ELS e inclui detalhamento executivo de armadura (comprimentos reais, quadro de ferros, prancha ABNT), flecha rigorosa de Branson e punção em lajes (§19.5). Não inclui recalque nem interação solo-estrutura avançada, escadas, vigas-parede ou protensão. Este documento é um PROJETO EXECUTIVO para revisão, complementação e ASSINATURA por engenheiro habilitado com ART — a ferramenta não o substitui.
Use Ctrl/Cmd+P para salvar como PDF.