CÁLCULO EXECUTIVO · REVISÃO E ART DO ENGENHEIRO
Exemplo oficial de validação — Prédio baixo (3 pavimentos). Processado pelo Kernel Pro com os parâmetros-padrão da ferramenta; serve de referência auditável do que o Modo Engenheiro Pro produz. Abrir a ferramenta ›

Memorial de Cálculo — Estrutura de Concreto (nível executivo, para revisão e assinatura do engenheiro · ART)

Struton · Kernel v1.0.0 · Motor v1.13.0 · Prédio baixo (3 pavimentos)

0. Identificação e rastreabilidade

Kernel: v1.0.0
Motor: v1.13.0
Modelo: v1.2.0
Combinações: v1.0.0
Memorial: v1.1.0
Hash da entrada: e3216e14
Hash do resultado: edce95c5

Exemplo oficial reprodutível: estes hashes identificam exatamente este conjunto de entradas e esta versão do motor. Rode node scripts/gen-exemplos-oficiais.cjs para reproduzir.

1. Dados de entrada

Pavimentos: 3
Pé-direito: 2.8 m
Malha X: 4 / 4 / 4 m
Malha Y: 4 / 4 / 4 m
fck: 25 MPa
Viga típica: 14×35 cm
Pilar: 19×40 cm
Carga permanente: 5,00 kN/m²
Sobrecarga (uso): 1,50 kN/m²
Vento V0: 35 m/s · Ca 1.2

2. Modelo estrutural

Nós: 64
Barras: 120
Graus de liberdade: 384
Apoios: 16 (engastes)

3. Casos de carga e combinações (NBR 8681)

Casos: G, Q, Wx, Wy
CombinaçãoEstado-limiteFatores
ELU_1ELUG×1.4 Q×1.4 Wx×0.84 Wy×0.84
ELU_2xELUG×1.4 Q×0.98 Wx×1.4
ELU_2yELUG×1.4 Q×0.98 Wy×1.4
ELU_2x_negELUG×1.4 Q×0.98 Wx×-1.4
ELU_2y_negELUG×1.4 Q×0.98 Wy×-1.4
ELU_FAVxELUG×1 Wx×1.4
ELU_FAVx_negELUG×1 Wx×-1.4
ELU_FAVyELUG×1 Wy×1.4
ELU_FAVy_negELUG×1 Wy×-1.4
ELS_WELSG×1 Q×1 Wx×1

4. Verificação de equilíbrio

Reação vertical: 3.416 kN
Carga aplicada: 3.416 kN
Erro: 4.7e-13 %

5. Vigas — esforços e armadura (combinação governante)

VigaMz (kN·m)Comb.Vy (kN)As (cm²)Status
VX2_2_136,3ELU_2x_neg452,99aprovado
VX0_2_136,3ELU_2x462,99aprovado
VX2_1_136,3ELU_2x_neg452,99aprovado
VX0_1_136,3ELU_2x462,99aprovado
VX1_2_132,9ELU_2x422,67aprovado
VX1_1_132,9ELU_2x422,67aprovado
VX2_2_232,2ELU_2x_neg422,62aprovado
VX0_2_232,2ELU_2x442,62aprovado
VX2_1_232,2ELU_2x_neg422,62aprovado
VX0_1_232,2ELU_2x442,62aprovado
VY1_0_132,1ELU_2y432,61aprovado
VY1_2_132,1ELU_2y_neg422,61aprovado
VY2_2_132,1ELU_2y_neg422,61aprovado
VY2_0_132,1ELU_2y432,61aprovado
VY1_1_131,7ELU_2y_neg422,57aprovado
VY2_1_131,7ELU_2y_neg422,57aprovado
VY1_2_231,1ELU_2y422,52aprovado
VY1_0_231,1ELU_2y_neg412,52aprovado
VY2_2_231,1ELU_2y422,52aprovado
VY2_0_231,1ELU_2y_neg412,52aprovado
VX0_2_330,7ELU_1442,48revisar (flecha incremental pós-alvenaria Tab. 13.3 ℓ/500)
VX0_1_330,7ELU_1442,48revisar (flecha incremental pós-alvenaria Tab. 13.3 ℓ/500)
VY1_1_230,2ELU_2y_neg412,44aprovado
VY2_1_230,2ELU_2y412,44aprovado
VX1_2_230,1ELU_2x412,43aprovado
VX1_1_230,1ELU_2x412,43aprovado
VX2_2_329,7ELU_2x_neg432,40revisar (flecha incremental pós-alvenaria Tab. 13.3 ℓ/500)
VX2_1_329,7ELU_2x_neg432,40revisar (flecha incremental pós-alvenaria Tab. 13.3 ℓ/500)
VX1_2_328,8ELU_1402,32aprovado
VX1_1_328,8ELU_1402,32aprovado
VY1_0_328,6ELU_1422,29aprovado
VY2_0_328,6ELU_1422,29aprovado
VY1_1_328,2ELU_1412,26aprovado
VY2_1_328,2ELU_1412,26aprovado
VY1_2_328,0ELU_2y_neg402,25aprovado
VY2_2_328,0ELU_2y_neg402,25aprovado
VX2_0_124,0ELU_2x_neg271,90aprovado
VX0_0_124,0ELU_2x271,90aprovado
VX2_3_124,0ELU_2x_neg271,90aprovado
VX0_3_124,0ELU_2x271,90aprovado
VX1_0_121,3ELU_2x241,67aprovado
VX1_3_121,3ELU_2x241,67aprovado
VY3_2_120,9ELU_2y_neg241,64aprovado
VY3_0_120,9ELU_2y241,64aprovado
VY0_0_120,9ELU_2y241,64aprovado
VY0_2_120,9ELU_2y_neg241,64aprovado
VX2_0_220,4ELU_2x_neg251,60aprovado
VX0_0_220,4ELU_2x251,60aprovado
VX2_3_220,4ELU_2x_neg251,60aprovado
VX0_3_220,4ELU_2x251,60aprovado
VY3_1_120,4ELU_2y_neg241,60aprovado
VY0_1_120,4ELU_2y241,60aprovado
VY0_2_219,6ELU_2y241,53aprovado
VY0_0_219,6ELU_2y_neg231,53aprovado
VY3_0_219,6ELU_2y_neg231,53aprovado
VY3_2_219,6ELU_2y241,53aprovado
VY0_1_219,0ELU_2y_neg231,48aprovado
VY3_1_219,0ELU_2y231,48aprovado
VX1_0_218,8ELU_2x231,46aprovado
VX1_3_218,8ELU_2x231,46aprovado
VX0_0_317,4ELU_1251,35aprovado
VX0_3_317,4ELU_1251,35aprovado
VX2_0_317,4ELU_2x_neg241,35aprovado
VX2_3_317,4ELU_2x_neg241,35aprovado
VY0_0_316,7ELU_2y231,30aprovado
VY0_2_316,7ELU_2y_neg221,30aprovado
VY3_2_316,7ELU_2y_neg221,30aprovado
VY3_0_316,7ELU_2y231,30aprovado
VY0_1_316,3ELU_2y_neg221,26aprovado
VY3_1_316,3ELU_2y221,26aprovado
VX1_0_316,2ELU_1221,26aprovado
VX1_3_316,2ELU_1221,26aprovado

6. Pilares — esforços e armadura (combinação governante)

PilarN (kN)Comb.M (kN·m)As (cm²)Status
P1_1_0512ELU_113,53,04aprovado
P1_2_0511ELU_113,53,04aprovado
P2_1_0509ELU_113,53,04aprovado
P2_2_0508ELU_113,53,04aprovado
P1_1_1341ELU_19,03,04aprovado
P1_2_1340ELU_19,03,04aprovado
P2_1_1339ELU_19,03,04aprovado
P2_2_1339ELU_19,03,04aprovado
P1_3_0282ELU_117,23,04aprovado
P2_3_0279ELU_117,23,04aprovado
P1_0_0272ELU_117,23,04aprovado
P3_1_0270ELU_113,73,04aprovado
P3_2_0269ELU_113,73,04aprovado
P2_0_0269ELU_117,23,04aprovado
P0_2_0259ELU_2x_neg13,73,04aprovado
P0_1_0259ELU_2x_neg13,73,04aprovado
P1_3_1187ELU_116,43,04aprovado
P2_3_1186ELU_116,43,04aprovado
P1_0_1182ELU_116,43,04aprovado
P2_0_1180ELU_116,43,04aprovado
P3_1_1179ELU_114,03,04aprovado
P3_2_1178ELU_114,03,04aprovado
P0_1_1173ELU_114,03,04aprovado
P0_2_1173ELU_114,03,04aprovado
P1_1_2172ELU_15,83,04aprovado
P1_2_2172ELU_15,83,04aprovado
P2_1_2172ELU_15,83,04aprovado
P2_2_2171ELU_15,83,04aprovado
P3_3_0157ELU_114,93,04aprovado
P3_0_0149ELU_2x14,93,04aprovado
P0_0_0149ELU_2x_neg14,93,04aprovado
P0_3_0149ELU_2x_neg14,93,04aprovado
P3_3_1103ELU_111,33,04aprovado
P3_0_198ELU_111,33,04aprovado
P0_3_198ELU_111,33,04aprovado
P0_0_197ELU_2x_neg11,33,04aprovado
P1_3_293ELU_124,33,04aprovado
P2_3_292ELU_124,33,04aprovado
P1_0_291ELU_124,23,04aprovado
P2_0_291ELU_124,23,04aprovado
P3_1_288ELU_115,73,54aprovado
P3_2_288ELU_115,73,54aprovado
P0_1_287ELU_115,73,54aprovado
P0_2_287ELU_115,73,54aprovado
P3_3_250ELU_114,73,31aprovado
P0_3_248ELU_114,73,34aprovado
P3_0_248ELU_114,73,35aprovado
P0_0_247ELU_2y_neg14,73,36aprovado

7. Fundações — sapata isolada (Sapata Real v1.0.0)

Tipo: sapata isolada retangular sob pilar retangular
σadm do solo: 200 kPa
Sapatas: 16
SapataPilarNk (kN)Nd (kN)Comb.B×L (m)h (cm)σmáx/σmín (kPa)PunçãoArm. X / YStatus
S1_1_0P1_1_0432605ELU_11,15×2,3030196 / 164okØ10 c/15 / Ø10 c/8aprovado
S1_2_0P1_2_0432604ELU_11,15×2,3030196 / 164okØ10 c/15 / Ø10 c/8aprovado
S2_1_0P2_1_0432602ELU_11,15×2,3030196 / 164okØ10 c/15 / Ø10 c/8aprovado
S2_2_0P2_2_0432601ELU_11,15×2,3030196 / 164okØ10 c/15 / Ø10 c/8aprovado
S1_0_0P1_0_0248342ELU_10,95×1,8525191 / 120okØ10 c/20 / Ø10 c/10aprovado
S1_3_0P1_3_0248351ELU_10,95×1,8525191 / 120okØ10 c/20 / Ø10 c/10aprovado
S2_0_0P2_0_0248339ELU_10,95×1,8525191 / 120okØ10 c/20 / Ø10 c/10aprovado
S2_3_0P2_3_0248349ELU_10,95×1,8525191 / 120okØ10 c/20 / Ø10 c/10aprovado
S0_2_0P0_2_0245329ELU_2x_neg0,95×1,8025193 / 123okØ10 c/20 / Ø10 c/13aprovado
S0_1_0P0_1_0245329ELU_2x_neg0,95×1,8025193 / 123okØ10 c/20 / Ø10 c/13aprovado
S3_1_0P3_1_0245340ELU_10,95×1,8025193 / 123okØ10 c/20 / Ø10 c/13aprovado
S3_2_0P3_2_0245339ELU_10,95×1,8025193 / 123okØ10 c/20 / Ø10 c/13aprovado
S3_0_0P3_0_0145195ELU_2x0,80×1,4525199 / 76okØ10 c/20 / Ø10 c/20aprovado
S3_3_0P3_3_0145204ELU_10,80×1,4525199 / 76okØ10 c/20 / Ø10 c/20aprovado
S0_0_0P0_0_0145195ELU_2x_neg0,80×1,4525199 / 76okØ10 c/20 / Ø10 c/20aprovado
S0_3_0P0_3_0145195ELU_2x_neg0,80×1,4525199 / 76okØ10 c/20 / Ø10 c/20aprovado

Tensões no solo com cargas de serviço; punção (C′ a 2d + esmagamento) e flexão (balanço) com ELU. Escopo v1: apenas sapata isolada (sem radier, estacas, sapata associada, viga de equilíbrio, divisa ou recalque).

8. Lajes — grelha simplificada (Lajes por Grelha v1.0.0)

Tipo: laje maciça (macica)
Método: grelha por faixas cruzadas (Marcus/Grashof)
Lajes: 27

Limites do método: divisão de carga por rigidez de faixa (∝ vão⁴), faixas apoiadas/contínuas, flecha estimada com fator de fissuração/fluência aproximado. Não é MEF de placa; sem punção em laje, nervurada, protendida, cogumelo, aberturas ou balanços complexos.

LajeLx×Ly (m)h (cm)TipoMx⁺/Mx⁻My⁺/My⁻flecha/lim (mm)Arm. X / YReação (kN/m)Status
L0_0_14,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L0_1_14,00×4,00102 direções7,1 / 12,64,2 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L0_2_14,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_0_14,00×4,00102 direções4,2 / 12,67,1 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_2_14,00×4,00102 direções4,2 / 12,67,1 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_0_14,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_1_14,00×4,00102 direções7,1 / 12,64,2 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_2_14,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L0_0_24,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L0_1_24,00×4,00102 direções7,1 / 12,64,2 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L0_2_24,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_0_24,00×4,00102 direções4,2 / 12,67,1 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_2_24,00×4,00102 direções4,2 / 12,67,1 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_0_24,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_1_24,00×4,00102 direções7,1 / 12,64,2 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_2_24,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L0_0_34,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L0_1_34,00×4,00102 direções7,1 / 12,64,2 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L0_2_34,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_0_34,00×4,00102 direções4,2 / 12,67,1 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_2_34,00×4,00102 direções4,2 / 12,67,1 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_0_34,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_1_34,00×4,00102 direções7,1 / 12,64,2 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L2_2_34,00×4,00102 direções7,1 / 12,67,1 / 12,69,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_1_14,00×4,00102 direções4,2 / 12,64,2 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_1_24,00×4,00102 direções4,2 / 12,64,2 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado
L1_1_34,00×4,00102 direções4,2 / 12,64,2 / 12,63,7 / 16Ø8 c/11 / Ø8 c/9.59,0aprovado

9. Diagramas e elementos críticos (Diagramas v1.0.0)

Momento máx: 20,5 / -36,3 kN·m (VX2_2_1)
Cortante máx: 45 kN
Normal máx: 512 kN
Deslocamento máx: 6,3 mm
Nó crítico: N27
Comb. da deformada: ELU_2x
Apoio mais solicitado: P1_1_0 = 512 kN

Diagramas de M, V e N por barra, deformada amplificada e reações são apresentados na tela técnica para auditoria visual do cálculo — não constituem detalhamento executivo.

10. Detalhamento executivo e tabela de aço (Detalhamento v1.0.0)

Detalhamento executivo da armadura — barras (nº × bitola), estribos e comprimentos REAIS por ancoragem (§9.4), decalagem (§17.4.2) e emendas; quadro de ferros com peso real por bitola, e prancha ABNT plotável (PDF/DXF). Ressalvas: momento da laje lisa é estimativa; densificação de estribo de pilar (§18.4.3) não modelada; ganchos/dobras padrão NBR; elemento sem As fica INCOMPLETO.

VigaComb.InferiorSuperiorEstriboAço (kg)
VX0_1_1ELU_2x3Ø83Ø12.5Ø5 c/1822,8
VX2_1_1ELU_2x_neg3Ø83Ø12.5Ø5 c/1822,8
VX0_2_1ELU_2x3Ø83Ø12.5Ø5 c/1822,8
VX2_2_1ELU_2x_neg3Ø83Ø12.5Ø5 c/1822,8
VX0_1_3ELU_14Ø84Ø10Ø5 c/1822,0
VX0_2_3ELU_14Ø84Ø10Ø5 c/1822,0
PilarPav.LongitudinalTaxaEstriboAço (kg)
P0_1_225Ø100,47%Ø6.3 c/1216,5
P0_2_225Ø100,47%Ø6.3 c/1216,5
P3_1_225Ø100,47%Ø6.3 c/1216,5
P3_2_225Ø100,47%Ø6.3 c/1216,5
P0_0_225Ø100,44%Ø6.3 c/1216,5
P3_0_225Ø100,44%Ø6.3 c/1216,5
SapataB×L×h (m)Arm. XArm. YArranqueAço (kg)
S1_1_01,15×2,30×0,4520Ø1016Ø103,04 cm²40,3
S1_2_01,15×2,30×0,4520Ø1016Ø103,04 cm²40,3
S2_1_01,15×2,30×0,4520Ø1016Ø103,04 cm²40,3
S2_2_01,15×2,30×0,4520Ø1016Ø103,04 cm²40,3
S1_0_00,95×1,85×0,4517Ø109Ø103,04 cm²22,7
S1_3_00,95×1,85×0,4517Ø109Ø103,04 cm²22,7

Resumo de aço por bitola

BitolaComprimento (m)Peso (kg)
Ø51.533236,1
Ø6.31.563383,0
Ø817.5766.942,7
Ø101.8511.141,7
Ø12.55553,2
TOTAL—8.757 kg

Quantitativo de aço por bitola. O projeto executivo (cálculo + detalhamento + prancha) é para revisão, complementação e ASSINATURA (ART) do engenheiro habilitado — a ferramenta não o substitui.

11. Leitura interpretativa do Copiloto (Copiloto v1.0.0)

Status global: atenção — há pontos de risco a revisar. O elemento que governa o projeto é o pilar P1_1_0 (maior carga, 512 kN).

Riscos a revisar

Recomendações de estudo (sugestões de estudo)

Esta leitura é uma INTERPRETAÇÃO do resultado executivo do Kernel Pro — não recalcula nada e NÃO substitui um engenheiro de estruturas habilitado com ART. Não atesta segurança para execução nem libera a estrutura para construção. Esta interpretação deriva exatamente do resultado do Kernel Pro (hash edce95c5) e NÃO substitui o engenheiro de estruturas habilitado.

12. Comparação de soluções (Comparador v1.0.0)

Cenários de estudo processados pelo Kernel a partir da malha base (custo: concreto R$ 400/m³, aço R$ 10/kg). Cada cenário tem hash próprio.

CenárioStatusAço (kg)Concreto (m³)Custo (R$)Δ custohash
Cenário baseatenção8.75786,0205.951—edce95c5
Viga +5 cm de alturaatenção8.61588,2208.019+1%c762f690
Pilar +5 cm na seçãoatenção9.15390,5214.114+4%a7ef9496
Laje +2 cm de espessuraatenção7.85695,1200.759-3%806ad59b
fck +5 MPaatenção8.50984,5202.894-1%a68468a6
Vãos −15%atenção5.35368,5149.484-27%c82401d0
σadm do solo +50 kPa (estudo)atenção8.68883,7204.173-1%6d7b90b4

Selos: mais econômica = Vãos −15%. Comparação de cenários de ESTUDO processados pelo Kernel Pro: mostra diferenças objetivas, NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Custo é estimativa de estudo.

13. Otimização de custo/risco (Otimizador v1.0.0)

Pontuação multicritério 0–100 sobre os cenários comparáveis (modo equilíbrio: custo 25%, aço 15%, concreto 10%, deslocamento 25%, risco 25%). O Otimizador processa critérios explícitos e explica o trade-off — não inventa cenários nem escolhe a solução executiva.

#AlternativaScoreRecomendável (estudo)?Métrica governantehash
1Vãos −15% ★88,4simcustoc82401d0
2Pilar +5 cm na seção36,0simdeslocamentoa7ef9496
3fck +5 MPa28,8simriscoa68468a6
4Viga +5 cm de altura26,2simriscoc762f690
5σadm do solo +50 kPa (estudo)17,8simrisco6d7b90b4
6Cenário base13,8simriscoedce95c5
7Laje +2 cm de espessura10,3simcusto806ad59b

Resultado: Melhor no modo "equilíbrio geral": Vãos −15% (score 88.4).

Otimização de cenários de ESTUDO: ranqueia, por critérios explícitos, os resultados do Kernel Pro. NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Pesos e custo são de estudo.

14. Avisos e diagnósticos

RISCO (108)

ATENÇÃO (78)

INFO (58)

Limitações e responsabilidade: Projeto estrutural de concreto em NÍVEL EXECUTIVO — cálculo E detalhamento da armadura (comprimentos reais por ancoragem §9.4, decalagem §17.4.2 e emendas; quadro de ferros com peso real; prancha ABNT plotável), validado contra norma e referências, para REVISÃO, complementação e ASSINATURA do engenheiro responsável (ART). O aço transversal do pilar inclui os GRAMPOS antiflambagem (§18.2.4) e a armadura de EMENDA (§9.5.2.4); o espaçamento e o φt mínimo seguem §18.4.3. Ressalvas declaradas: o momento da laje LISA é estimativa (dimensione por pórticos equivalentes); os ganchos usam o comprimento REAL do raio de dobra (ponta reta + arco sobre o pino, §9.4.2.3/§9.4.6.1); o confinamento volumétrico SÍSMICO (NBR 15421) fica fora do escopo; elemento sem As fica INCOMPLETO (não somado nem desenhado). A responsabilidade técnica e a ART são do engenheiro habilitado — a ferramenta NÃO substitui nem dispensa o profissional. A análise é por pórtico espacial 3D com combinações ELU/ELS e inclui detalhamento executivo de armadura (comprimentos reais, quadro de ferros, prancha ABNT), flecha rigorosa de Branson e punção em lajes (§19.5). Não inclui recalque nem interação solo-estrutura avançada, escadas, vigas-parede ou protensão. Este documento é um PROJETO EXECUTIVO para revisão, complementação e ASSINATURA por engenheiro habilitado com ART — a ferramenta não o substitui.

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