CÁLCULO EXECUTIVO · REVISÃO E ART DO ENGENHEIRO
Exemplo oficial de validação — Sobrado. Processado pelo Kernel Pro com os parâmetros-padrão da ferramenta; serve de referência auditável do que o Modo Engenheiro Pro produz.
Abrir a ferramenta › Memorial de Cálculo — Estrutura de Concreto (nível executivo, para revisão e assinatura do engenheiro · ART)
Struton · Kernel v1.0.0 · Motor v1.13.0 · Sobrado
0. Identificação e rastreabilidade
Kernel: v1.0.0
Motor: v1.13.0
Modelo: v1.2.0
Combinações: v1.0.0
Memorial: v1.1.0
Hash da entrada: a011b00f
Hash do resultado: f8ad121f
Exemplo oficial reprodutível: estes hashes identificam exatamente este conjunto de entradas e esta versão do motor. Rode node scripts/gen-exemplos-oficiais.cjs para reproduzir.
1. Dados de entrada
Pavimentos: 2
Pé-direito: 2.8 m
Malha X: 5 / 5 m
Malha Y: 5 / 5 m
fck: 25 MPa
Viga típica: 15×45 cm
Pilar: 19×40 cm
Carga permanente: 5,75 kN/m²
Sobrecarga (uso): 1,50 kN/m²
Vento V0: 35 m/s · Ca 1.2
2. Modelo estrutural
Nós: 27
Barras: 42
Graus de liberdade: 162
Apoios: 9 (engastes)
3. Casos de carga e combinações (NBR 8681)
| Combinação | Estado-limite | Fatores |
|---|
| ELU_1 | ELU | G×1.4 Q×1.4 Wx×0.84 Wy×0.84 |
| ELU_2x | ELU | G×1.4 Q×0.98 Wx×1.4 |
| ELU_2y | ELU | G×1.4 Q×0.98 Wy×1.4 |
| ELU_2x_neg | ELU | G×1.4 Q×0.98 Wx×-1.4 |
| ELU_2y_neg | ELU | G×1.4 Q×0.98 Wy×-1.4 |
| ELU_FAVx | ELU | G×1 Wx×1.4 |
| ELU_FAVx_neg | ELU | G×1 Wx×-1.4 |
| ELU_FAVy | ELU | G×1 Wy×1.4 |
| ELU_FAVy_neg | ELU | G×1 Wy×-1.4 |
| ELS_W | ELS | G×1 Q×1 Wx×1 |
4. Verificação de equilíbrio
Reação vertical: 1.748 kN
Carga aplicada: 1.748 kN
Erro: 6.5e-14 %
5. Vigas — esforços e armadura (combinação governante)
| Viga | Mz (kN·m) | Comb. | Vy (kN) | As (cm²) | Status |
|---|
| VX0_1_2 | 75,2 | ELU_1 | 81 | 4,74 | aprovado |
| VX0_1_1 | 74,2 | ELU_1 | 79 | 4,67 | aprovado |
| VX1_1_1 | 73,1 | ELU_2x_neg | 76 | 4,59 | aprovado |
| VX1_1_2 | 72,2 | ELU_2x_neg | 79 | 4,53 | aprovado |
| VY1_0_2 | 66,0 | ELU_1 | 75 | 4,09 | aprovado |
| VY1_0_1 | 64,2 | ELU_1 | 73 | 3,96 | aprovado |
| VY1_1_2 | 63,8 | ELU_2y_neg | 73 | 3,94 | aprovado |
| VY1_1_1 | 63,4 | ELU_2y_neg | 70 | 3,92 | aprovado |
| VX1_2_1 | 43,4 | ELU_2x_neg | 43 | 2,59 | aprovado |
| VX0_2_1 | 43,4 | ELU_2x | 44 | 2,59 | aprovado |
| VX0_0_1 | 43,4 | ELU_2x | 44 | 2,59 | aprovado |
| VX1_0_1 | 43,4 | ELU_2x_neg | 43 | 2,59 | aprovado |
| VX0_2_2 | 42,2 | ELU_1 | 44 | 2,51 | aprovado |
| VX0_0_2 | 42,2 | ELU_1 | 44 | 2,51 | aprovado |
| VX1_2_2 | 41,2 | ELU_2x_neg | 43 | 2,45 | aprovado |
| VX1_0_2 | 41,2 | ELU_2x_neg | 43 | 2,45 | aprovado |
| VY0_0_1 | 37,8 | ELU_2y | 41 | 2,24 | aprovado |
| VY0_1_1 | 37,8 | ELU_2y_neg | 40 | 2,24 | aprovado |
| VY2_1_1 | 37,8 | ELU_2y_neg | 40 | 2,24 | aprovado |
| VY2_0_1 | 37,8 | ELU_2y | 41 | 2,24 | aprovado |
| VY0_0_2 | 37,2 | ELU_1 | 41 | 2,20 | aprovado |
| VY2_0_2 | 37,2 | ELU_1 | 41 | 2,20 | aprovado |
| VY0_1_2 | 36,8 | ELU_2y_neg | 40 | 2,17 | aprovado |
| VY2_1_2 | 36,8 | ELU_2y_neg | 40 | 2,17 | aprovado |
6. Pilares — esforços e armadura (combinação governante)
| Pilar | N (kN) | Comb. | M (kN·m) | As (cm²) | Status |
|---|
| P1_1_0 | 620 | ELU_1 | 11,1 | 6,54 | aprovado |
| P1_2_0 | 321 | ELU_1 | 22,4 | 3,04 | aprovado |
| P1_0_0 | 316 | ELU_1 | 22,4 | 3,04 | aprovado |
| P1_1_1 | 315 | ELU_1 | 7,0 | 3,04 | aprovado |
| P2_1_0 | 296 | ELU_1 | 17,5 | 3,04 | aprovado |
| P0_1_0 | 291 | ELU_1 | 17,5 | 3,04 | aprovado |
| P1_2_1 | 160 | ELU_1 | 42,7 | 3,85 | aprovado |
| P1_0_1 | 158 | ELU_1 | 42,0 | 3,77 | aprovado |
| P2_2_0 | 157 | ELU_1 | 14,7 | 3,04 | aprovado |
| P2_0_0 | 151 | ELU_1 | 14,7 | 3,04 | aprovado |
| P0_2_0 | 151 | ELU_1 | 14,7 | 3,04 | aprovado |
| P0_0_0 | 149 | ELU_2x_neg | 14,7 | 3,04 | aprovado |
| P2_1_1 | 148 | ELU_1 | 22,8 | 5,54 | aprovado |
| P0_1_1 | 146 | ELU_1 | 22,8 | 5,54 | aprovado |
| P2_2_1 | 76 | ELU_1 | 25,0 | 5,66 | aprovado |
| P0_2_1 | 74 | ELU_1 | 25,0 | 5,69 | aprovado |
| P2_0_1 | 74 | ELU_1 | 25,0 | 5,70 | aprovado |
| P0_0_1 | 72 | ELU_1 | 25,0 | 5,73 | aprovado |
7. Fundações — sapata isolada (Sapata Real v1.0.0)
Tipo: sapata isolada retangular sob pilar retangular
σadm do solo: 200 kPa
Sapatas: 9
| Sapata | Pilar | Nk (kN) | Nd (kN) | Comb. | B×L (m) | h (cm) | σmáx/σmín (kPa) | Punção | Arm. X / Y | Status |
|---|
| S1_1_0 | P1_1_0 | 527 | 737 | ELU_1 | 1,25×2,55 | 35 | 192 / 172 | ok | Ø10 c/13 / Ø10 c/8 | aprovado |
| S1_2_0 | P1_2_0 | 291 | 409 | ELU_1 | 1,00×1,95 | 25 | 195 / 132 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/8 | aprovado |
| S1_0_0 | P1_0_0 | 291 | 404 | ELU_1 | 1,00×1,95 | 25 | 195 / 132 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/8 | aprovado |
| S0_1_0 | P0_1_0 | 276 | 379 | ELU_1 | 1,00×1,95 | 25 | 187 / 125 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/10 | aprovado |
| S2_1_0 | P2_1_0 | 276 | 385 | ELU_1 | 1,00×1,95 | 25 | 187 / 125 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/10 | aprovado |
| S0_2_0 | P0_2_0 | 153 | 210 | ELU_1 | 0,85×1,55 | 25 | 183 / 73 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S0_0_0 | P0_0_0 | 153 | 208 | ELU_2x_neg | 0,85×1,55 | 25 | 183 / 73 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S2_0_0 | P2_0_0 | 153 | 210 | ELU_1 | 0,85×1,55 | 25 | 183 / 73 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
| S2_2_0 | P2_2_0 | 153 | 216 | ELU_1 | 0,85×1,55 | 25 | 183 / 73 | ok | Ø10 c/20 / Ø10 c/20 | aprovado |
Tensões no solo com cargas de serviço; punção (C′ a 2d + esmagamento) e flexão (balanço) com ELU. Escopo v1: apenas sapata isolada (sem radier, estacas, sapata associada, viga de equilíbrio, divisa ou recalque).
8. Lajes — grelha simplificada (Lajes por Grelha v1.0.0)
Tipo: laje maciça (macica)
Método: grelha por faixas cruzadas (Marcus/Grashof)
Lajes: 8
Limites do método: divisão de carga por rigidez de faixa (∝ vão⁴), faixas apoiadas/contínuas, flecha estimada com fator de fissuração/fluência aproximado. Não é MEF de placa; sem punção em laje, nervurada, protendida, cogumelo, aberturas ou balanços complexos.
| Laje | Lx×Ly (m) | h (cm) | Tipo | Mx⁺/Mx⁻ | My⁺/My⁻ | flecha/lim (mm) | Arm. X / Y | Reação (kN/m) | Status |
|---|
| L0_0_1 | 5,00×5,00 | 13 | 2 direções | 12,9 / 23,0 | 12,9 / 23,0 | 12,6 / 20 | Ø8 c/8 / Ø8 c/8 | 13,1 | aprovado |
| L0_1_1 | 5,00×5,00 | 13 | 2 direções | 12,9 / 23,0 | 12,9 / 23,0 | 12,6 / 20 | Ø8 c/8 / Ø8 c/8 | 13,1 | aprovado |
| L1_0_1 | 5,00×5,00 | 13 | 2 direções | 12,9 / 23,0 | 12,9 / 23,0 | 12,6 / 20 | Ø8 c/8 / Ø8 c/8 | 13,1 | aprovado |
| L1_1_1 | 5,00×5,00 | 13 | 2 direções | 12,9 / 23,0 | 12,9 / 23,0 | 12,6 / 20 | Ø8 c/8 / Ø8 c/8 | 13,1 | aprovado |
| L0_0_2 | 5,00×5,00 | 13 | 2 direções | 12,9 / 23,0 | 12,9 / 23,0 | 12,6 / 20 | Ø8 c/8 / Ø8 c/8 | 13,1 | aprovado |
| L0_1_2 | 5,00×5,00 | 13 | 2 direções | 12,9 / 23,0 | 12,9 / 23,0 | 12,6 / 20 | Ø8 c/8 / Ø8 c/8 | 13,1 | aprovado |
| L1_0_2 | 5,00×5,00 | 13 | 2 direções | 12,9 / 23,0 | 12,9 / 23,0 | 12,6 / 20 | Ø8 c/8 / Ø8 c/8 | 13,1 | aprovado |
| L1_1_2 | 5,00×5,00 | 13 | 2 direções | 12,9 / 23,0 | 12,9 / 23,0 | 12,6 / 20 | Ø8 c/8 / Ø8 c/8 | 13,1 | aprovado |
9. Diagramas e elementos críticos (Diagramas v1.0.0)
Momento máx: 41,8 / -75,2 kN·m (VX0_1_2)
Cortante máx: 81 kN
Normal máx: 620 kN
Deslocamento máx: 3,6 mm
Nó crítico: N14
Comb. da deformada: ELU_2x
Apoio mais solicitado: P1_1_0 = 620 kN
Diagramas de M, V e N por barra, deformada amplificada e reações são apresentados na tela técnica para auditoria visual do cálculo — não constituem detalhamento executivo.
10. Detalhamento executivo e tabela de aço (Detalhamento v1.0.0)
Detalhamento executivo da armadura — barras (nº × bitola), estribos e comprimentos REAIS por ancoragem (§9.4), decalagem (§17.4.2) e emendas; quadro de ferros com peso real por bitola, e prancha ABNT plotável (PDF/DXF). Ressalvas: momento da laje lisa é estimativa; densificação de estribo de pilar (§18.4.3) não modelada; ganchos/dobras padrão NBR; elemento sem As fica INCOMPLETO.
| Viga | Comb. | Inferior | Superior | Estribo | Aço (kg) |
|---|
| VX0_1_2 | ELU_1 | 5Ø8 | 7Ø10 | Ø5 c/18 | 40,8 |
| VX1_1_2 | ELU_2x_neg | 5Ø8 | 6Ø10 | Ø5 c/19 | 36,9 |
| VX0_1_1 | ELU_1 | 5Ø8 | 6Ø10 | Ø5 c/19 | 36,8 |
| VX1_1_1 | ELU_2x_neg | 5Ø8 | 6Ø10 | Ø5 c/21 | 36,4 |
| VY1_0_2 | ELU_1 | 5Ø8 | 6Ø10 | Ø5 c/22 | 36,0 |
| VY1_1_2 | ELU_2y_neg | 4Ø8 | 8Ø8 | Ø5 c/24 | 31,3 |
| Pilar | Pav. | Longitudinal | Taxa | Estribo | Aço (kg) |
|---|
| P1_1_0 | 0 | 6Ø12.5 | 0,86% | Ø6.3 c/15 | 24,1 |
| P0_0_1 | 1 | 8Ø10 | 0,75% | Ø6.3 c/12 | 22,4 |
| P2_0_1 | 1 | 8Ø10 | 0,75% | Ø6.3 c/12 | 22,4 |
| P0_2_1 | 1 | 8Ø10 | 0,75% | Ø6.3 c/12 | 22,4 |
| P2_2_1 | 1 | 8Ø10 | 0,74% | Ø6.3 c/12 | 22,4 |
| P0_1_1 | 1 | 8Ø10 | 0,73% | Ø6.3 c/12 | 22,3 |
| Sapata | B×L×h (m) | Arm. X | Arm. Y | Arranque | Aço (kg) |
|---|
| S1_1_0 | 1,25×2,55×0,50 | 25Ø10 | 19Ø10 | 6,54 cm² | 53,4 |
| S1_0_0 | 1,00×1,95×0,45 | 17Ø10 | 11Ø10 | 3,04 cm² | 26,4 |
| S1_2_0 | 1,00×1,95×0,45 | 17Ø10 | 11Ø10 | 3,04 cm² | 26,4 |
| S0_1_0 | 1,00×1,95×0,45 | 17Ø10 | 10Ø10 | 3,04 cm² | 25,1 |
| S2_1_0 | 1,00×1,95×0,45 | 17Ø10 | 10Ø10 | 3,04 cm² | 25,1 |
| S0_0_0 | 0,85×1,55×0,45 | 14Ø10 | 8Ø10 | 3,04 cm² | 17,1 |
Resumo de aço por bitola
| Bitola | Comprimento (m) | Peso (kg) |
|---|
| Ø5 | 898 | 138,5 |
| Ø6.3 | 685 | 167,8 |
| Ø8 | 9.980 | 3.942,9 |
| Ø10 | 1.288 | 794,9 |
| Ø12.5 | 22 | 21,1 |
| TOTAL | — | 5.065 kg |
Quantitativo de aço por bitola. O projeto executivo (cálculo + detalhamento + prancha) é para revisão, complementação e ASSINATURA (ART) do engenheiro habilitado — a ferramenta não o substitui.
11. Leitura interpretativa do Copiloto (Copiloto v1.0.0)
Status global: aprovado (cálculo executivo), com observações. O elemento que governa o projeto é o pilar P1_1_0 (maior carga, 620 kN).
- Pilar mais carregado: P1_1_0 — N = 620 kN (ELU_1).
- Viga mais solicitada: VX0_1_2 — M = 75,2 kN·m (ELU_1).
- Maior deslocamento: 3,6 mm na combinação ELU_2x (vento dominante).
- Maior reação de apoio: P1_1_0 — 620 kN.
- Sapata crítica: S1_1_0 — 1,25×2,55 m, σmáx 192 kPa.
- Laje crítica: L0_0_1 — Mx = 12,9 kN·m/m, flecha 12,6 mm.
- Aço do detalhamento (peso real — comprimentos de ancoragem/decalagem/emenda, vigas+pilares+lajes+fundações): 5065 kg.
- Equilíbrio conferido (ΣReações = ΣCargas, erro 6.5e-14%).
Recomendações de estudo (sugestões de estudo)
- Submeter o projeto ao engenheiro de estruturas responsável para a revisão, o detalhamento final e a ART antes de qualquer construção.
Esta leitura é uma INTERPRETAÇÃO do resultado executivo do Kernel Pro — não recalcula nada e NÃO substitui um engenheiro de estruturas habilitado com ART. Não atesta segurança para execução nem libera a estrutura para construção. Esta interpretação deriva exatamente do resultado do Kernel Pro (hash f8ad121f) e NÃO substitui o engenheiro de estruturas habilitado.
12. Comparação de soluções (Comparador v1.0.0)
Cenários de estudo processados pelo Kernel a partir da malha base (custo: concreto R$ 400/m³, aço R$ 10/kg). Cada cenário tem hash próprio.
| Cenário | Status | Aço (kg) | Concreto (m³) | Custo (R$) | Δ custo | hash |
|---|
| Cenário base | aprovado | 5.065 | 49,0 | 110.469 | — | f8ad121f |
| Viga +5 cm de altura | aprovado | 5.017 | 50,1 | 111.491 | +1% | fd399b4c |
| Pilar +5 cm na seção | aprovado | 5.162 | 50,5 | 112.878 | +2% | 18d1cbf3 |
| Laje +2 cm de espessura | aprovado | 5.114 | 53,4 | 112.728 | +2% | 839af007 |
| fck +5 MPa | aprovado | 4.924 | 48,0 | 108.669 | -2% | 02a201af |
| Vãos −15% | aprovado | 3.251 | 38,2 | 80.479 | -27% | b334ce9d |
| σadm do solo +50 kPa (estudo) | aprovado | 5.015 | 47,4 | 109.193 | -1% | 74d397cf |
Selos: mais econômica = Vãos −15%. Comparação de cenários de ESTUDO processados pelo Kernel Pro: mostra diferenças objetivas, NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Custo é estimativa de estudo.
13. Otimização de custo/risco (Otimizador v1.0.0)
Pontuação multicritério 0–100 sobre os cenários comparáveis (modo equilíbrio: custo 25%, aço 15%, concreto 10%, deslocamento 25%, risco 25%). O Otimizador processa critérios explícitos e explica o trade-off — não inventa cenários nem escolhe a solução executiva.
| # | Alternativa | Score | Recomendável (estudo)? | Métrica governante | hash |
|---|
| 1 | Vãos −15% ★ | 86,2 | sim | custo | b334ce9d |
| 2 | Pilar +5 cm na seção | 51,9 | sim | deslocamento | 18d1cbf3 |
| 3 | fck +5 MPa | 39,1 | sim | risco | 02a201af |
| 4 | σadm do solo +50 kPa (estudo) | 33,3 | sim | risco | 74d397cf |
| 5 | Viga +5 cm de altura | 32,9 | sim | risco | fd399b4c |
| 6 | Cenário base | 30,9 | sim | risco | f8ad121f |
| 7 | Laje +2 cm de espessura | 25,5 | sim | risco | 839af007 |
Resultado: Melhor no modo "equilíbrio geral": Vãos −15% (score 86.2). Empate técnico declarado com outra alternativa.
Otimização de cenários de ESTUDO: ranqueia, por critérios explícitos, os resultados do Kernel Pro. NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Pesos e custo são de estudo.
14. Avisos e diagnósticos
ATENÇÃO (20)
- Fundações: σadm = 200 kPa assumido — confirme com sondagem SPT do terreno.
- Laje L0_0_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L0_1_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L1_0_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L1_1_1: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L0_0_2: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L0_1_2: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L1_0_2: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Laje L1_1_2: flecha pela combinação CARACTERÍSTICA (g+q) por falta da categoria de uso — a NBR 6118:2023 §13.3 usa a QUASE-PERMANENTE (g+ψ2·q); informe o uso (usoNBR) p/ o valor pela letra (menor). Está conservador.
- Punção (NBR 6118 §19.5) verificada em 9 pilares como apoio pontual da laje (força = carga tributária do MEF). Neste modelo a laje é apoiada em VIGAS, então a punção no pilar NÃO é o mecanismo ativo (a carga vai à viga e a viga ao pilar) — 9 pilares exigiriam armadura/reprovariam SE fosse laje lisa. Vira governante na laje lisa/cogumelo.
- Sapata S0_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S0_1_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S0_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S1_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S1_1_0: h elevado de 35 p/ 50 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=41.8 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S1_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S2_0_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S2_1_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Sapata S2_2_0: h elevado de 25 p/ 45 cm p/ EMBUTIR o arranque do pilar (ℓb,nec=36.5 cm + cob 5 + malha 2 — Bastos: d ≥ ℓb; §9.4.2.5: sem gancho em compressão). Punção/σ só melhoram; pp coberto pelo Kmaj.
- Vento dinâmico: amortecimento ζ não informado — usando o default de concreto ζ=0,01 (citado, NBR 6123); informe ζ do material se diferente.
INFO (3)
- 16 pilar(es) em FLEXÃO COMPOSTA OBLÍQUA (momento nos DOIS eixos): P0_0_0, P0_0_1, P0_1_0, P0_1_1, P0_2_0, P0_2_1 …(+10) — dimensionados pela interação biaxial da NBR 6118 §17.2.5 (não mais pelo pior eixo isolado; arranjo/d′ default 8 barras/4 cm, confirme no detalhamento). O As já considera os dois eixos.
- Fundações: recalque NÃO verificado (informe kv, coef. de reação vertical, para a ISE-Winkler) — limitação desta análise sem kv.
- Lajes: análise refinada por MEF (analogia de grelha, validada vs Kirchhoff/Navier) com verificação cruzada pelo método simplificado (Marcus/Grashof).
Limitações e responsabilidade: Projeto estrutural de concreto em NÍVEL EXECUTIVO — cálculo E detalhamento da armadura (comprimentos reais por ancoragem §9.4, decalagem §17.4.2 e emendas; quadro de ferros com peso real; prancha ABNT plotável), validado contra norma e referências, para REVISÃO, complementação e ASSINATURA do engenheiro responsável (ART). O aço transversal do pilar inclui os GRAMPOS antiflambagem (§18.2.4) e a armadura de EMENDA (§9.5.2.4); o espaçamento e o φt mínimo seguem §18.4.3. Ressalvas declaradas: o momento da laje LISA é estimativa (dimensione por pórticos equivalentes); os ganchos usam o comprimento REAL do raio de dobra (ponta reta + arco sobre o pino, §9.4.2.3/§9.4.6.1); o confinamento volumétrico SÍSMICO (NBR 15421) fica fora do escopo; elemento sem As fica INCOMPLETO (não somado nem desenhado). A responsabilidade técnica e a ART são do engenheiro habilitado — a ferramenta NÃO substitui nem dispensa o profissional. A análise é por pórtico espacial 3D com combinações ELU/ELS e inclui detalhamento executivo de armadura (comprimentos reais, quadro de ferros, prancha ABNT), flecha rigorosa de Branson e punção em lajes (§19.5). Não inclui recalque nem interação solo-estrutura avançada, escadas, vigas-parede ou protensão. Este documento é um PROJETO EXECUTIVO para revisão, complementação e ASSINATURA por engenheiro habilitado com ART — a ferramenta não o substitui.
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