CÁLCULO EXECUTIVO · REVISÃO E ART DO ENGENHEIRO
Exemplo oficial de validação — Sobrado. Processado pelo Kernel Pro com os parâmetros-padrão da ferramenta; serve de referência auditável do que o Modo Engenheiro Pro produz. Abrir a ferramenta ›

Memorial de Cálculo — Estrutura de Concreto (nível executivo, para revisão e assinatura do engenheiro · ART)

Struton · Kernel v1.0.0 · Motor v1.13.0 · Sobrado

0. Identificação e rastreabilidade

Kernel: v1.0.0
Motor: v1.13.0
Modelo: v1.2.0
Combinações: v1.0.0
Memorial: v1.1.0
Hash da entrada: a011b00f
Hash do resultado: a19ee8b8

Exemplo oficial reprodutível: estes hashes identificam exatamente este conjunto de entradas e esta versão do motor. Rode node scripts/gen-exemplos-oficiais.cjs para reproduzir.

1. Dados de entrada

Pavimentos: 2
Pé-direito: 2.8 m
Malha X: 5 / 5 m
Malha Y: 5 / 5 m
fck: 25 MPa
Viga típica: 15×45 cm
Pilar: 19×40 cm
Carga permanente: 5,75 kN/m²
Sobrecarga (uso): 1,50 kN/m²
Vento V0: 35 m/s · Ca 1.2

2. Modelo estrutural

Nós: 27
Barras: 42
Graus de liberdade: 162
Apoios: 9 (engastes)

3. Casos de carga e combinações (NBR 8681)

Casos: G, Q, Wx, Wy
CombinaçãoEstado-limiteFatores
ELU_1ELUG×1.4 Q×1.4 Wx×0.84 Wy×0.84
ELU_2xELUG×1.4 Q×0.98 Wx×1.4
ELU_2yELUG×1.4 Q×0.98 Wy×1.4
ELU_2x_negELUG×1.4 Q×0.98 Wx×-1.4
ELU_2y_negELUG×1.4 Q×0.98 Wy×-1.4
ELU_FAVxELUG×1 Wx×1.4
ELU_FAVx_negELUG×1 Wx×-1.4
ELU_FAVyELUG×1 Wy×1.4
ELU_FAVy_negELUG×1 Wy×-1.4
ELS_WELSG×1 Q×1 Wx×1

4. Verificação de equilíbrio

Reação vertical: 1.748 kN
Carga aplicada: 1.748 kN
Erro: 6.5e-14 %

5. Vigas — esforços e armadura (combinação governante)

VigaMz (kN·m)Comb.Vy (kN)As (cm²)Status
VX0_1_275,2ELU_1814,74revisar (flecha incremental pós-alvenaria Tab. 13.3 ℓ/500)
VX0_1_174,2ELU_1794,67aprovado
VX1_1_173,1ELU_2x_neg764,59aprovado
VX1_1_272,2ELU_2x_neg794,53revisar (flecha incremental pós-alvenaria Tab. 13.3 ℓ/500)
VY1_0_266,0ELU_1754,09aprovado
VY1_0_164,2ELU_1733,96aprovado
VY1_1_263,8ELU_2y_neg733,94aprovado
VY1_1_163,4ELU_2y_neg703,92aprovado
VX1_2_143,4ELU_2x_neg432,59aprovado
VX0_2_143,4ELU_2x442,59aprovado
VX0_0_143,4ELU_2x442,59aprovado
VX1_0_143,4ELU_2x_neg432,59aprovado
VX0_2_242,2ELU_1442,51aprovado
VX0_0_242,2ELU_1442,51aprovado
VX1_2_241,2ELU_2x_neg432,45aprovado
VX1_0_241,2ELU_2x_neg432,45aprovado
VY0_0_137,8ELU_2y412,24aprovado
VY0_1_137,8ELU_2y_neg402,24aprovado
VY2_1_137,8ELU_2y_neg402,24aprovado
VY2_0_137,8ELU_2y412,24aprovado
VY0_0_237,2ELU_1412,20aprovado
VY2_0_237,2ELU_1412,20aprovado
VY0_1_236,8ELU_2y_neg402,17aprovado
VY2_1_236,8ELU_2y_neg402,17aprovado

6. Pilares — esforços e armadura (combinação governante)

PilarN (kN)Comb.M (kN·m)As (cm²)Status
P1_1_0620ELU_111,16,54aprovado
P1_2_0321ELU_122,43,04aprovado
P1_0_0316ELU_122,43,04aprovado
P1_1_1315ELU_17,03,04aprovado
P2_1_0296ELU_117,53,04aprovado
P0_1_0291ELU_117,53,04aprovado
P1_2_1160ELU_142,73,85aprovado
P1_0_1158ELU_142,03,77aprovado
P2_2_0157ELU_114,73,04aprovado
P2_0_0151ELU_114,73,04aprovado
P0_2_0151ELU_114,73,04aprovado
P0_0_0149ELU_2x_neg14,73,04aprovado
P2_1_1148ELU_122,85,54aprovado
P0_1_1146ELU_122,85,54aprovado
P2_2_176ELU_125,05,66aprovado
P0_2_174ELU_125,05,69aprovado
P2_0_174ELU_125,05,70aprovado
P0_0_172ELU_125,05,73aprovado

7. Fundações — sapata isolada (Sapata Real v1.0.0)

Tipo: sapata isolada retangular sob pilar retangular
σadm do solo: 200 kPa
Sapatas: 9
SapataPilarNk (kN)Nd (kN)Comb.B×L (m)h (cm)σmáx/σmín (kPa)PunçãoArm. X / YStatus
S1_1_0P1_1_0527737ELU_11,25×2,5535192 / 172okØ10 c/13 / Ø10 c/8aprovado
S1_2_0P1_2_0291409ELU_11,00×1,9525195 / 132okØ10 c/20 / Ø10 c/8aprovado
S1_0_0P1_0_0291404ELU_11,00×1,9525195 / 132okØ10 c/20 / Ø10 c/8aprovado
S0_1_0P0_1_0276379ELU_11,00×1,9525187 / 125okØ10 c/20 / Ø10 c/10aprovado
S2_1_0P2_1_0276385ELU_11,00×1,9525187 / 125okØ10 c/20 / Ø10 c/10aprovado
S0_2_0P0_2_0153210ELU_10,85×1,5525183 / 73okØ10 c/20 / Ø10 c/20aprovado
S0_0_0P0_0_0153208ELU_2x_neg0,85×1,5525183 / 73okØ10 c/20 / Ø10 c/20aprovado
S2_0_0P2_0_0153210ELU_10,85×1,5525183 / 73okØ10 c/20 / Ø10 c/20aprovado
S2_2_0P2_2_0153216ELU_10,85×1,5525183 / 73okØ10 c/20 / Ø10 c/20aprovado

Tensões no solo com cargas de serviço; punção (C′ a 2d + esmagamento) e flexão (balanço) com ELU. Escopo v1: apenas sapata isolada (sem radier, estacas, sapata associada, viga de equilíbrio, divisa ou recalque).

8. Lajes — grelha simplificada (Lajes por Grelha v1.0.0)

Tipo: laje maciça (macica)
Método: grelha por faixas cruzadas (Marcus/Grashof)
Lajes: 8

Limites do método: divisão de carga por rigidez de faixa (∝ vão⁴), faixas apoiadas/contínuas, flecha estimada com fator de fissuração/fluência aproximado. Não é MEF de placa; sem punção em laje, nervurada, protendida, cogumelo, aberturas ou balanços complexos.

LajeLx×Ly (m)h (cm)TipoMx⁺/Mx⁻My⁺/My⁻flecha/lim (mm)Arm. X / YReação (kN/m)Status
L0_0_15,00×5,00132 direções12,9 / 23,012,9 / 23,012,6 / 20Ø8 c/8.5 / Ø8 c/7.513,1aprovado
L0_1_15,00×5,00132 direções12,9 / 23,012,9 / 23,012,6 / 20Ø8 c/8.5 / Ø8 c/7.513,1aprovado
L1_0_15,00×5,00132 direções12,9 / 23,012,9 / 23,012,6 / 20Ø8 c/8.5 / Ø8 c/7.513,1aprovado
L1_1_15,00×5,00132 direções12,9 / 23,012,9 / 23,012,6 / 20Ø8 c/8.5 / Ø8 c/7.513,1aprovado
L0_0_25,00×5,00132 direções12,9 / 23,012,9 / 23,012,6 / 20Ø8 c/8.5 / Ø8 c/7.513,1aprovado
L0_1_25,00×5,00132 direções12,9 / 23,012,9 / 23,012,6 / 20Ø8 c/8.5 / Ø8 c/7.513,1aprovado
L1_0_25,00×5,00132 direções12,9 / 23,012,9 / 23,012,6 / 20Ø8 c/8.5 / Ø8 c/7.513,1aprovado
L1_1_25,00×5,00132 direções12,9 / 23,012,9 / 23,012,6 / 20Ø8 c/8.5 / Ø8 c/7.513,1aprovado

9. Diagramas e elementos críticos (Diagramas v1.0.0)

Momento máx: 41,8 / -75,2 kN·m (VX0_1_2)
Cortante máx: 81 kN
Normal máx: 620 kN
Deslocamento máx: 3,6 mm
Nó crítico: N14
Comb. da deformada: ELU_2x
Apoio mais solicitado: P1_1_0 = 620 kN

Diagramas de M, V e N por barra, deformada amplificada e reações são apresentados na tela técnica para auditoria visual do cálculo — não constituem detalhamento executivo.

10. Detalhamento executivo e tabela de aço (Detalhamento v1.0.0)

Detalhamento executivo da armadura — barras (nº × bitola), estribos e comprimentos REAIS por ancoragem (§9.4), decalagem (§17.4.2) e emendas; quadro de ferros com peso real por bitola, e prancha ABNT plotável (PDF/DXF). Ressalvas: momento da laje lisa é estimativa; densificação de estribo de pilar (§18.4.3) não modelada; ganchos/dobras padrão NBR; elemento sem As fica INCOMPLETO.

VigaComb.InferiorSuperiorEstriboAço (kg)
VX0_1_2ELU_14Ø103Ø16Ø5 c/1846,1
VX1_1_2ELU_2x_neg4Ø103Ø16Ø5 c/1945,8
VX0_1_1ELU_14Ø103Ø16Ø5 c/1945,7
VX1_1_1ELU_2x_neg4Ø103Ø16Ø5 c/2145,2
VY1_0_2ELU_13Ø104Ø12.5Ø5 c/2237,5
VY1_1_2ELU_2y_neg3Ø104Ø12.5Ø5 c/2437,2
PilarPav.LongitudinalTaxaEstriboAço (kg)
P1_1_006Ø12.50,86%Ø6.3 c/1524,1
P0_0_118Ø100,75%Ø6.3 c/1222,4
P2_0_118Ø100,75%Ø6.3 c/1222,4
P0_2_118Ø100,75%Ø6.3 c/1222,4
P2_2_118Ø100,74%Ø6.3 c/1222,4
P0_1_118Ø100,73%Ø6.3 c/1222,3
SapataB×L×h (m)Arm. XArm. YArranqueAço (kg)
S1_1_01,25×2,55×0,5025Ø1019Ø106,54 cm²53,4
S1_0_01,00×1,95×0,4517Ø1011Ø103,04 cm²26,4
S1_2_01,00×1,95×0,4517Ø1011Ø103,04 cm²26,4
S0_1_01,00×1,95×0,4517Ø1010Ø103,04 cm²25,1
S2_1_01,00×1,95×0,4517Ø1010Ø103,04 cm²25,1
S0_0_00,85×1,55×0,4514Ø108Ø103,04 cm²17,1

Resumo de aço por bitola

BitolaComprimento (m)Peso (kg)
Ø558489,9
Ø6.3685167,8
Ø89.3673.699,8
Ø101.045644,8
Ø12.5109104,9
Ø1671111,3
TOTAL—4.819 kg

Quantitativo de aço por bitola. O projeto executivo (cálculo + detalhamento + prancha) é para revisão, complementação e ASSINATURA (ART) do engenheiro habilitado — a ferramenta não o substitui.

11. Leitura interpretativa do Copiloto (Copiloto v1.0.0)

Status global: atenção — há pontos de risco a revisar. O elemento que governa o projeto é o pilar P1_1_0 (maior carga, 620 kN).

Riscos a revisar

Recomendações de estudo (sugestões de estudo)

Esta leitura é uma INTERPRETAÇÃO do resultado executivo do Kernel Pro — não recalcula nada e NÃO substitui um engenheiro de estruturas habilitado com ART. Não atesta segurança para execução nem libera a estrutura para construção. Esta interpretação deriva exatamente do resultado do Kernel Pro (hash a19ee8b8) e NÃO substitui o engenheiro de estruturas habilitado.

12. Comparação de soluções (Comparador v1.0.0)

Cenários de estudo processados pelo Kernel a partir da malha base (custo: concreto R$ 400/m³, aço R$ 10/kg). Cada cenário tem hash próprio.

CenárioStatusAço (kg)Concreto (m³)Custo (R$)Δ custohash
Cenário baseatenção4.81949,0108.002—a19ee8b8
Viga +5 cm de alturaatenção4.73850,1108.703+1%236a8fb8
Pilar +5 cm na seçãoatenção4.88650,5110.125+2%4be59ce6
Laje +2 cm de espessuraatenção4.55053,4107.087-1%0f341403
fck +5 MPaatenção4.66248,0106.043-2%b5a5839b
Vãos −15%atenção2.76038,275.570-30%a2b7c007
σadm do solo +50 kPa (estudo)atenção4.76847,4106.726-1%4731d12e

Selos: mais econômica = Vãos −15%. Comparação de cenários de ESTUDO processados pelo Kernel Pro: mostra diferenças objetivas, NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Custo é estimativa de estudo.

13. Otimização de custo/risco (Otimizador v1.0.0)

Pontuação multicritério 0–100 sobre os cenários comparáveis (modo equilíbrio: custo 25%, aço 15%, concreto 10%, deslocamento 25%, risco 25%). O Otimizador processa critérios explícitos e explica o trade-off — não inventa cenários nem escolhe a solução executiva.

#AlternativaScoreRecomendável (estudo)?Métrica governantehash
1Vãos −15% ★86,2simcustoa2b7c007
2Pilar +5 cm na seção37,1simdeslocamento4be59ce6
3fck +5 MPa26,6simriscob5a5839b
4Viga +5 cm de altura14,0simrisco236a8fb8
5Laje +2 cm de espessura9,7simrisco0f341403
6Cenário base8,7simriscoa19ee8b8
7σadm do solo +50 kPa (estudo)7,6simconcreto4731d12e

Resultado: Melhor no modo "equilíbrio geral": Vãos −15% (score 86.2).

Otimização de cenários de ESTUDO: ranqueia, por critérios explícitos, os resultados do Kernel Pro. NÃO escolhe a solução executiva e não substitui o engenheiro. Pesos e custo são de estudo.

14. Avisos e diagnósticos

RISCO (48)

ATENÇÃO (32)

INFO (46)

Limitações e responsabilidade: Projeto estrutural de concreto em NÍVEL EXECUTIVO — cálculo E detalhamento da armadura (comprimentos reais por ancoragem §9.4, decalagem §17.4.2 e emendas; quadro de ferros com peso real; prancha ABNT plotável), validado contra norma e referências, para REVISÃO, complementação e ASSINATURA do engenheiro responsável (ART). O aço transversal do pilar inclui os GRAMPOS antiflambagem (§18.2.4) e a armadura de EMENDA (§9.5.2.4); o espaçamento e o φt mínimo seguem §18.4.3. Ressalvas declaradas: o momento da laje LISA é estimativa (dimensione por pórticos equivalentes); os ganchos usam o comprimento REAL do raio de dobra (ponta reta + arco sobre o pino, §9.4.2.3/§9.4.6.1); o confinamento volumétrico SÍSMICO (NBR 15421) fica fora do escopo; elemento sem As fica INCOMPLETO (não somado nem desenhado). A responsabilidade técnica e a ART são do engenheiro habilitado — a ferramenta NÃO substitui nem dispensa o profissional. A análise é por pórtico espacial 3D com combinações ELU/ELS e inclui detalhamento executivo de armadura (comprimentos reais, quadro de ferros, prancha ABNT), flecha rigorosa de Branson e punção em lajes (§19.5). Não inclui recalque nem interação solo-estrutura avançada, escadas, vigas-parede ou protensão. Este documento é um PROJETO EXECUTIVO para revisão, complementação e ASSINATURA por engenheiro habilitado com ART — a ferramenta não o substitui.

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